Меню
Главная
Авторизация/Регистрация
 
Главная arrow Математика, химия, физика arrow Компоновка и тепловой расчет поверхностей нагрева барабанного котла ТП-230

Расчет водяного экономайзера II ступени

Для второй ступени водяного экономайзера проводится конструктивный расчёт. При конструктивном расчёте по уравнению теплового баланса определяется температура воды на выходе из водяного экономайзера, а затем рассчитывается поверхность водяного экономайзера.

Исходные данные:

- поперечные и продольные шаги - =105 мм; =75 мм;

- наружный диаметр труб - =38 мм;

- проходное сечение для прохода газов - fГ =17,9 м2;

- шахматное расположение труб;

- температура воды на входе в экономайзер II ступени =224°С; - энтальпия питательной воды =962,45 кДж/кг;

- температура дымовых газов на выходе из водяного экономайзера II ступени ==553°С;

- энтальпия 5035 кДж/кг;

- температура дымовых газов на входе в водяной экономайзер II ступени ==794°С;

- энтальпия дымовых газов 7277 кДж/кг.

Теплота, воспринятая водой в водяном экономайзере

. (195)

Теплота, отданная газами

=

=0,99•(7277-5035 + 0,02•201,6)=2223,5 кДж/кг. (196)

Из равенства уравнений (194) и (195) определяется энтальпия воды на выходе из экономайзера

= 1167,7 кДж/кг. (197)

По энтальпии определяется температура воды на выходе из экономайзера. По таблице XXIV [1], =268°С.

Температурный напор в водяном экономайзере II ступени

; (198)

=553-224= 329°С (199)

=794-268=526°С; (200)

=420°С. (201)

Средняя температура воды

= (224 + 268)/2 = 246°С. (202)

Средняя температура стенки поверхности (п. 7-39 [1])

= 246 + 60 =306°С. (203)

На рисунке 3.6 приведена схема водяного экономайзера второй ступени.

Коэффициент теплоотдачи продуктов сгорания излучением определяется по средней температуре стенки поверхности трубы

, (204)

где = 0,141 - коэффициент излучения газов;

= 68 Вт/(м2 К) - определяется по средней температуре газов (рис. П5)

; (3.267)

=673,5°С. (205)

Коэффициент теплоотдачи излучением

Вт/(м2К). (206)

Эффективная толщина излучающего слоя

(207)

0,20 м. (208)

Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами:

- коэффициент ослабления лучей золовыми частицами принимается равным нулю п. 7-36 [1];

- находим произведение

0,2580,10,20=0,00516. (209)

По рисунку П2 определяется коэффициент поглощения лучей газовой фазой продуктов сгорания, kГ =20 (м МПа)-1.

Суммарная оптическая толщина продуктов сгорания

; (210)

. (211)

Коэффициент теплового излучения газовой среды определяется по рисунку П7.

=0,12. (212)

Скорость газов и относительные продольные и поперечные шаги

; (213)

=11,45 м/с; (214)

(215)

. (216)

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к поверхности

, (217)

где - коэффициент теплоотдачи конвекцией. Определяется по рисунку П5.

Для =38 мм и =11,45 м/с

=98 Вт/(м2К);

- поправка на влияние физических параметров среды (=0,98);

- поправка на число поперечных рядов принимается (=1);

- поправка на компоновку пучка принимается (=1).

Вт/(м2К). (218)

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке

; (219)

96+9,59=105,6 Вт/(м2К). (220)

Коэффициент теплопередачи через стенку

, (221)

где - определяется по таблице П3,

= 0,68; (222)

72 Вт/(м2К). (223)

Тепло, воспринятое воздухоподогревателем II ступени по условию теплопередачи

. (224)

Полагаем, что

. (225)

Из (3.287) находится величина поверхности нагрева II ступени экономайзера

=750 м2. (226)

Расчёт второй ступени воздухоподогревателя считается законченным.

Результаты теплового расчёта котла сведены в таблицу 3.

Таблица 3. Сводная таблица расчётных данных по конвективным поверхностям котла

Поверхности

Фестон

1200

11148,4

1095

10179,2

850

102

959

959

Паропер I ст.

1095

10179,2

900

8276,3

585

59,9

2185

2132

Паропер II ст.

900

8276,3

794

7277

505

70,37

4323

4323

Водяной эк. II ст.

794

7277

553

5035

420

72

2223,5

2223,5

Воздух. п. II ст.

553

5035

430

3848

231

27,5

1450

1450

Водяной эк. I ст.

430

3848

236

2136

97,6

65

662

653,5

Воздух. п. I ст.

236

2136

150

1150

90

20

878

878

Тепловосприятие в топке = 6562 кДж/кг.

Располагаемое тепло 1 кг сжигаемого топлива -18600 кДж/кг.

Коэффициент полезного действия котла - 90,19%.

Перечисленные выше данные для фестона взяты из расчёта топки котла.

Расчет невязки теплового баланса котла

Расчёт невязки теплового баланса котла осуществляется по соотношению:

. (227)

В уравнение (227) подставляются тепловосприятия поверхностей нагрева, определённые по уравнениям теплового баланса.

Величина невязки не должна превышать 0,5% от [1]

(228)

Невязка теплового баланса котла определяется по соотношению

< 0,5%; (229)

(230)

Невязка баланса является допустимой.

Тепловой расчёт котельного агрегата считается законченным.

 
Если Вы заметили ошибку в тексте выделите слово и нажмите Shift + Enter
< Предыдущая   СОДЕРЖАНИЕ   Следующая >
 
Предметы
Агропромышленность
Банковское дело
БЖД
Бухучет и аудит
География
Документоведение
Естествознание
Журналистика
Информатика
История
Культурология
Литература
Логика
Логистика
Маркетинг
Математика, химия, физика
Медицина
Менеджмент
Недвижимость
Педагогика
Политология
Право
Психология
Религиоведение
Социология
Статистика
Страховое дело
Техника
Товароведение
Туризм
Философия
Финансы
Экология
Экономика
Этика и эстетика
Прочее